тепловий розрахунок

4.1. Тепловий розрахунок радіаторів «РС» проводиться за існуючими методиками із застосуванням основних розрахункових залежностей, викладених у спеціальній довідково-інформаційної літератури [5] і [6], з урахуванням даних, наведених в справжніх рекомендаціях.

4.2. Згідно табл. 1 додатка 12 СНиП 2.04.05-91 * [6] при знаходженні загальної витрати води в системі опалення її витрата, певний виходячи із загальних тепловтрат будівлі, збільшується пропорційно поправочним коефіцієнтами. Перший з них b 1 залежить від номенклатурного кроку радіатора і приймається в залежності від моделі радіатора по табл. 4.1, а другий - b 2 - від частки збільшення тепловтрат через зарадіаторний ділянку і приймається в залежності від типу зовнішнього огородження також по табл. 4.1.

Збільшення тепловтрат через зарадіаторние ділянки зовнішніх огороджень не потребує збільшення площі теплопередающей поверхні і, відповідно, нормативного теплового потоку при підборі радіатора, оскільки тепловий потік від приладу зростає практично на стільки ж, на скільки зростають тепловтрати.

При введенні поправочних коефіцієнтів b 1 і b 2 на загальну витрату теплоносія в системі опалення можна в першому наближенні не враховувати додаткові витрати теплоносія по стояках або гілкам до радіаторів, вважаючи, що з допустимою для практичних розрахунків похибкою збільшення витрат по всіх стояках (галузях) пропорційно їх навантажень.

4.3. Тепловий потік радіатора Q. Вт, при умовах, відмінних від нормальних (нормованих), визначається за формулою:

Q ну - номінальний тепловий потік радіатора при нормальних умовах (приймається по табл. 1.1 ÷ 1.9), Вт;

Q - фактичний температурний напір, о С, що визначається за формулою

t н і t до - відповідно початкова і кінцева температури теплоносія (на вході і виході) в опалювальному приладі, о С;

t п - розрахункова температура приміщення, що дорiвнює розрахункової температурі повітря в опалювальному приміщенні t в. о С;

Δt пр - перепад температур теплоносія між входом і виходом опалювального приладу, о С;

70 - нормований температурний напір, о С;

с - поправочний коефіцієнт, за допомогою якого враховується вплив схеми руху теплоносія на тепловий потік і коефіцієнт теплопередачі приладу при нормованих температурному напорі, витраті теплоносія і атмосферному тиску (приймається по табл. 4.2);

n і m - емпіричні показники ступеня відповідно при відносних температурному напорі і витраті теплоносія (приймаються за таблицею. 4.2);

МПР - фактичний массних витрата теплоносія через опалювальний прилад, кг / с;

0,1 - нормований массних витрата теплоносія через опалювальний прилад, кг / с;

b - безрозмірний поправочний коефіцієнт на розрахункове атмосферний тиск (приймається по табл. 4.3);

β 3 - безрозмірний поправочний коефіцієнт, що характеризує залежність теплопередачі радіатора від кількості колонок в ньому при будь-яких схемах руху теплоносія (приймається по табл. 4.4);

р - безрозмірний поправочний коефіцієнт, за допомогою якого враховується специфіка залежно теплового потоку і коефіцієнта теплопередачі колончатого радіатора від числа колонок у ньому під час руху теплоносія за схемою «знизу-вгору» (приймається по табл. 4.5); при русі теплоносія за схемами «зверху-вниз» і «знизу-вниз» р = 1;

φ 1 = (Q / 70) 1+ n - безрозмірний поправочний коефіцієнт, за допомогою якого враховується зміна теплового потоку опалювальних приладів при відміну розрахункового температурного напору від нормального (приймається за таблицею. 4.6);

j 2 = з · (МПР / 0,1) m - безрозмірний поправочний коефіцієнт, за допомогою якого враховується зміна теплового потоку опалювального приладу при відмінності розрахункового массного витрати теплоносія від нормального з урахуванням схеми руху теплоносія (приймається по табл. 4.7 і 4.8);

Кну - коефіцієнт теплопередачі радіатора при нормальних умовах, що визначається за формулою

F - площа зовнішньої теплоотдающей поверхні радіатора, м 2 (приймається по табл. 1.1. ÷ 1.9.).

4.4. Коефіцієнт теплопередачі радіатора К, Вт / (м 2 · о С), при умовах, відмінних від нормальних, визначається за формулою

4.5. Згідно з результатами теплових випробувань різних зразків радіаторів РС значення показників ступеня n і m і коефіцієнтів c. β3 і р залежать не тільки від досліджених діапазонів зміни Q і МПР. але також від глибини і довжини приладу. Для спрощення інженерних розрахунків без внесення помітною похибки значення цих показників і коефіцієнтів, по можливості, були усереднені для зазначених в табл. 4.2 меж значень Мпр. При русі води в приладі за схемою «знизу-вгору» в ході дослідження було встановлено, що теплоносій рухається по цій схемі лише по одному-двом вертикальним каналам (в залежності від числа рядів панелей по глибині приладу), найближчим до подводящим бічним теплопроводів, а по іншим за схемою «зверху-вниз», причому з помітно меншою витратою теплоносія і, як наслідок, з меншою середньою температурою води. Такий розподіл потоків теплоносія призводить до більшої ефективності теплообміну в радіаторах з меншою довжиною. Для обліку цієї обставини при визначенні тепловіддачі радіаторів, теплоносій в яких рухається за схемою «знизу-вгору», слід враховувати поправочний коефіцієнт р. наведений в табл. 4.5. Значення коефіцієнтів β3 і р приведені в залежності від кількості колонок по довжині приладів з урахуванням роз'яснень, наведених у п. 1.7.

4.6. Корисний тепловий потік теплопроводів приймається зазвичай рівним 90% від загальної тепловіддачі труб при прокладанні їх у зовнішніх стін і досягає 100% при розташуванні стояків у вертикальних перегородок. Тепловий потік 1 м відкрито прокладених вертикальних і горизонтальних гладких металевих труб, пофарбованих олійною фарбою, визначається за додатком 3.

4.7. При використанні антифризу необхідна площа поверхні нагрівання повинна бути збільшена в 1,1- 1,15 рази в порівнянні з площею, розрахованої при теплоносії воді (тим більше, чим вище концентрація антифризу).

з і р при різних схемах руху теплоносія в радіаторах