Відносні прогини і відхилення конструкцій

Примітка. При наявності між температурними швами будівлі або споруди двох вертикальних зв'язків відстань між останніми в осях на повинно перевищувати: для будівель - 40-50 м і для відкритих естакад - 25-30 м, при цьому для будинків і споруд, що зводяться в кліматичних районах I1. I2. II2 і II3. повинні прийматися менші з вказаних відстаней.

Ферми і структурні

13.6. Осі стрижнів ферм і структур повинні бути, як правило, центровані у всіх вузлах. Центрування стрижнів слід проводити в зварних фермах по центрам тяжкості перетинів (з округленням до 5 мм), а в болтових - за ризиками куточків, найближчим до обушка.

Зсув осей поясів ферм при зміні перетинів допускається не враховувати, якщо воно не перевищує 1,5% висоти пояса.

При наявності ексцентриситетів у вузлах елементи ферм і структур слід розраховувати з урахуванням відповідних згинальних моментів.

При додатку навантажень поза вузлів ферми пояса повинні бути розраховані на спільну дію поздовжніх зусиль і згинальних моментів.

13.7. При прольотах ферм покриттів понад 36 м слід передбачати будівельний підйом, рівний прогину від постійної і тривалої навантажень. При плоских дахах будівельний підйом слід передбачати незалежно від величини прольоту, приймаючи його рівним прогину від сумарного навантаження плюс 1/200 прольоту.

13.8. При розрахунку ферм з елементами з куточків або таврів з'єднання елементів у вузлах ферм допускається приймати шарнірними. При двотаврових, Н-образних і трубчастих перетинах елементів розрахунок ферм по шарнірної схемою допускається, коли відношення висоти перерізу до довжини елементів не перевищує: 1/10 - для конструкцій, що експлуатуються в усіх кліматичних районах, крім I1. I2. II2 і II3; 1/15 - в районах I1. I2. II2 і II3.

При перевищенні цих відносин слід враховувати додаткові згинальні моменти в елементах від жорсткості вузлів. Облік жорсткості вузлів в фермах дозволяється проводити наближеними методами; осьові зусилля допускається визначати за шарнірною схемою.

13.9 *. Відстань між краями елементів решітки та пояси в вузлах зварних ферм з фасонки слід приймати не менше а = 6t - 20 мм, але не більше 80 мм (тут t - товщина фасонки, мм).

Між торцями елементів, що стикуються поясів ферм, що перекриваються накладками, слід залишати зазор не менше 50 мм.

Зварні шви, що прикріплюють елементи решітки ферми до фасонок, слід виводити на торець елемента на довжину 20 мм.

13.10. У вузлах ферм з поясами з таврів, двотаврів і одиночних куточків кріплення фасонок до полиць поясів встик слід здійснювати з проваром на всю товщину фасонки. У конструкціях групи 1, а також експлуатованих в кліматичних районах I1. I2. II2 і II3 примикання вузлових фасонок до поясів слід виконувати згідно поз. 7 табл 83 *.

13.11. Відправні елементи наскрізних колон з гратами в двох площинах слід зміцнювати діафрагмами, що розташовуються на кінцях відправної елемента.

У наскрізних колонах з сполучної гратами в одній площині діафрагми слід розташовувати не рідше ніж через 4 м.

13.12 *. У центрально-стиснутих колонах і стійках з односторонніми поясними швами згідно п. 12.9 * в вузлах кріплення зв'язків, балок, розпірок і інших елементів в зоні передачі зусилля слід застосовувати двосторонні поясні шви, що виходять за контури прикріплюватися елемента (вузла) на довжину 30kf з кожної боку.

13.13. Кутові шви, що прикріплюють фасонки з'єднувальних грат до колон внахлестку, слід призначати за розрахунком і розташовувати з двох сторін фасонки вздовж колони у вигляді окремих ділянок в шаховому порядку, при цьому відстань між кінцями таких швів не повинна перевищувати 15 товщини фасонки.

У конструкціях, що зводяться в кліматичних районах I1. I2. II2 і II3. а також при застосуванні ручного дугового зварювання шви повинні бути безперервними по всій довжині фасонки.

13.14. Монтажні стики колон слід виконувати з фрезерованими торцями, звареними встик, на накладках зі звареними швами або болтами, в тому числі високоміцними. При приварок накладок шви слід не доводити до стику на 30 мм з кожного боку. Допускається застосування фланцевих з'єднань з передачею стискають зусиль через щільне дотик, а розтягують - болтами.

13.15. У кожному температурному блоці будівлі слід передбачати самостійну систему зв'язків.

13.16. Нижні пояси підкранових балок і ферм прольотом понад 12 м слід зміцнювати горизонтальними зв'язками.

13.17. Вертикальні зв'язки між основними колонами нижче рівня підкранових балок при двовіткових колонах слід розташовувати в площині кожної з гілок колони.

Гілки двовіткових зв'язків, як правило, слід з'єднувати між собою сполучними гратами.

13.18. Поперечні горизонтальні зв'язки слід передбачати в рівні верхнього або нижнього поясів стропильних ферм в кожному прольоті будівлі по торцях температурних блоків. При довжині температурного блоку більше 144 м слід передбачати проміжні поперечні горизонтальні зв'язки.

Кроквяні ферми, що не примикають безпосередньо до поперечних зв'язків, слід розкріплювати в площині розташування цих зв'язків розпірками і розтяжками.

У місцях розташування поперечних зв'язків слід передбачати вертикальні зв'язки між фермами.

При наявності жорсткого диска покрівлі в рівні верхніх поясів слід передбачати інвентарні знімні зв'язку для вивірки конструкцій і забезпечення їх стійкості в процесі монтажу.

У покриттях будівель і споруд, що експлуатуються в кліматичних районах I1. I2. II2 і II3. слід, як правило, передбачати (додатково до зазвичай вживаних) вертикальні зв'язку посередині кожного прольоту уздовж всієї будівлі.

13.19 *. Поздовжні горизонтальні зв'язки в площині нижніх поясів стропильних ферм слід передбачати уздовж крайніх рядів колон в будівлях з кранами груп режимів роботи 6К-8К за ГОСТ 25546-82; в покриттях з підкроквяних фермами; в одно- і двупролетних будівлях з мостовими кранами вантажопідйомністю 10 т і більше, а при позначці низу стропильних конструкцій понад 18 м - незалежно від вантажопідйомності кранів.

У будинках з кількістю прольотів більше трьох горизонтальні поздовжні зв'язку слід розміщувати також уздовж середніх рядів колон не рідше ніж через проліт в будівлях з кранами груп режимів роботи 6К-8К за ГОСТ 25546-82 і через два прольоти - в інших будівлях.

13.20. Горизонтальні зв'язки по верхніх і нижніх поясах розрізних ферм прогонових будов транспортерних галерей слід конструювати роздільно для кожного прольоту.

13.21. При застосуванні хрестової решітки зв'язків покриттів допускається розрахунок за умовною схемою в припущенні, що розкоси сприймають тільки розтягуючі зусилля.

При визначенні зусиль в елементах зв'язків обтиснення поясів ферм, як правило, не слід враховувати.

13.22. При влаштуванні мембранного настилу в площині нижніх поясів ферм допускається враховувати роботу мембрани.

13.23. У висячих покриттях з площинними несучими системами (двупояснимі, згинально-жорсткими вантами і т. П.) Слід передбачати вертикальні і горизонтальні зв'язки між несучими системами.

13.24. Застосовувати пакети листів для поясів зварних двотаврових балок, як правило, не дозволяється.

Для поясів балок на високоміцних болтах допускається застосовувати пакети, що складаються не більше ніж з трьох листів, при цьому площа поясних куточків повинна дорівнювати не менше 30% всієї площі пояса.

13.25. Поясні шви зварних балок, а також шви, що приєднують до основного перерізу балки допоміжні елементи (наприклад, ребра жорсткості), повинні виконуватися безперервними.

13.26. При застосуванні односторонніх поясних швів в зварних двотаврових балках, що несуть статичне навантаження, повинні бути виконані наступні вимоги:

розрахункове навантаження повинна бути додана симетрично щодо поперечного перерізу балки;

повинна бути забезпечена стійкість стиснутого пояса балки відповідно до п. 5.16 *, а;

в місцях прикладання до поясу балки зосереджених навантажень, включаючи навантаження від ребристих залізобетонних плит, повинні бути встановлені поперечні ребра жорсткості.

У ригелях рамних конструкцій біля опорних вузлів слід застосовувати двосторонні поясні шви.

У балках, що розраховуються відповідно до вимог пп. 5.18 * -5.23 справжніх норм, застосування односторонніх поясних швів не допускається.

13.27. Ребра жорсткості зварних балок повинні бути віддалені від стиків стінки на відстань не менше 10 товщин стінки. У місцях перетину стикових швів стінки балки з поздовжнім ребром жорсткості шви, що прикріплюють ребро до стінки, слід не доводити до стикового шва на 40 мм.

13.28. У зварних двотаврових балках конструкцій груп 2-4 слід, як правило, застосовувати односторонні ребра жорсткості з розташуванням їх з одного боку балки.

У балках з односторонніми поясними швами ребра жорсткості слід розташовувати з боку стінки, протилежної розташуванню односторонніх поясних швів.

13.29. Розрахунок на міцність підкранових балок слід виконувати згідно з вимогами п. 5.17 на дію вертикальних і горизонтальних навантажень.

13.30 *. Розрахунок на міцність стінок підкранових балок (за винятком балок, що розраховуються на витривалість, для кранів груп режимів роботи 7К в цехах металургійних виробництв і 8К за ГОСТ 25546-82) слід виконувати за формулою (33), в якій при розрахунку перетинів на опорах нерозрізних балок замість коефіцієнта 1,15 слід приймати коефіцієнт 1.3.

13.31. Розрахунок на стійкість підкранових балок слід виконувати відповідно до п. 5.15.

13.32. Перевірку стійкості стінок і поясних листів підкранових балок слід виконувати згідно з вимогами розд. 7 справжніх норм.

13.33 *. Підкранові балки слід розраховувати на витривалість згідно з розд. 9 справжніх норм, при цьому слід приймати a = 0,77 при кранах груп режимів роботи 7К (в цехах металургійних виробництв) і 8К за ГОСТ 25546-82 і a = 1,1 в решті випадків.

У підкранових балках для кранів груп режимів роботи 7К (в цехах металургійних виробництв) і 8К за ГОСТ 25546-82 стінки додатково слід розраховувати на міцність згідно з п. 13.34 * і на витривалість згідно п.13.35 *.

Розрахунок підкранових балок на міцність і на витривалість слід проводити на дію кранових навантажень, що встановлюються відповідно до вимог СНиП щодо навантажень та дій.

13.34 *. У стислій зоні стінок підкранових балок зі сталі з межею текучості до 400 МПа (4100 кгс / см 2) повинні бути виконані умови:

b - коефіцієнт, що дорівнює 1,15 для розрахунку розрізних балок і 1,3 - для розрахунку перетинів на опорах нерозрізних балок.

M. Q - відповідно згинальний момент і поперечна сила в перерізі балки від розрахункового навантаження;

gf1 - коефіцієнт збільшення вертикальної зосередженої навантаження на окреме колесо крана, що приймається згідно з вимогами СНиП щодо навантажень та дій;

F - розрахункове тиск колеса крана без урахування коефіцієнта динамічності;

lef - умовна довжина, яка визначається за формулою

де с - коефіцієнт, який приймається для зварних і прокатних балок 3,25, для балок на високоміцних болтах - 4,5;

J1f - сума власних моментів інерції пояса балки і кранового рейки або загальний момент інерції рейки і пояси в разі приварювання рейки швами, що забезпечують спільну роботу рейки і пояса;

Mt - місцевий крутний момент, який визначається за формулою

де е - умовний ексцентриситет, що дорівнює 15 мм;

Qt - поперечна розрахункове горизонтальне навантаження, що викликається перекосами мостового крана і непаралельністю кранових шляхів, яка приймається згідно з вимогами СНиП щодо навантажень та дій;

hr - висота кранової рейки;

- сума власних моментів інерції крутіння рейки і пояса, де tf і bf - відповідно товщина і ширина верхнього (стисненого) пояса балки.

Всі напруги в формулах (141) - (145) * слід приймати зі знаком "плюс".

13.35 *. Розрахунок на витривалість верхньої зони стінки складовою підкранової балки слід виконувати за формулою

де Rn - розрахунковий опір втоми для всіх сталей, прийняте рівним відповідно для балок зварних і на високоміцних болтах: Rn = 75 МПа (765 кгс / см 2) і 95 МПа (930 кгс / см 2) для стислій верхньої зони стінки (перетину в прольоті балки); Rn = 65 МПа (665 кгс / см 2) і 89 МПа (875 кгс / см 2) для розтягнутої верхньої зони стінки (опорні перерізи нерозрізних балок).

Значення напруги в формулі (148) слід визначати за п. 13.34 * від кранових навантажень, що встановлюються відповідно до вимог СНиП щодо навантажень та дій.

Верхні поясні шви в підкранових балках для кранів груп режимів роботи 7К (в цехах металургійних виробництв) і 8К за ГОСТ 25546-82 повинні бути виконані з проваром на всю товщину стінки.

13.36. Вільні кромки розтягнутих поясів підкранових балок і балок робочих площадок, які безпосередньо сприймають навантаження від рухомого складу, повинні бути прокатними, строганнимі або обрізаними машинного кисневого або плазмово-дугового різкою.

13.37 *. Розміри ребер жорсткості підкранових балок повинні задовольняти вимогам п. 7.10, при цьому ширина виступаючої частини двостороннього ребра повинна бути не менше 90 мм. Двосторонні поперечні ребра жорсткості не повинні приварюватися до поясів балки. Торці ребер жорсткості повинні бути щільно підігнані до верхнього поясу балки; при цьому в балках під крани груп режимів роботи 7К (в цехах металургійних виробництв) і 8К за ГОСТ 25546-82 необхідно стругати торці, що примикають до верхнього поясу.

У балках під крани груп режимів роботи 1К-5К по ГОСТ 25546-82 допускається застосовувати односторонні поперечні ребра жорсткості з приварюванням їх до стінки і до верхнього поясу і розташуванням згідно п. 13.28.

13.38. Розрахунок на міцність підвісних балок кранових колій (монорейок) слід виконувати з урахуванням місцевих нормальних напружень в місці додатка тиску від колеса крана, спрямованих уздовж і поперек осі балки.

13.39. Контур поперечних елементів жорсткості оболонок слід проектувати замкнутим.

13.40. Передачу зосереджених навантажень на листові конструкції слід, як правило, передбачати через елементи жорсткості.

13.41. У місцях сполученні оболонок різної форми слід застосовувати, як правило, плавні переходи з метою зменшення місцевих напружень.

13.42. Виконання всіх стикових швів слід передбачати або двостороннім зварюванням, або односторонньої зварюванням з підваркою кореня або на підкладках.

У проекті слід вказувати на необхідність забезпечення щільності з'єднань конструкцій, в яких ця щільність потрібно.

13.43. У листових конструкціях слід, як правило, застосовувати зварні з'єднання встик. З'єднання листів товщиною 5 мм і менше, а також монтажні з'єднання допускається передбачати внахлестку.

13.44. При конструюванні листових конструкцій необхідно передбачати індустріальні методи їх виготовлення і монтажу шляхом застосування:

листів і стрічок великих розмірів;

способу рулонирования, виготовлення заготовок у вигляді шкаралуп і ін .;

розкрою, що забезпечує найменшу кількість відходів;

мінімальної кількості зварних швів, виконуваних на монтажі.

13.45. При проектуванні прямокутних або квадратних в плані плоских мембран покриттів в кутах опорних контурів слід застосовувати, як правило, плавне сполучення елементів контуру. Для мембранних конструкцій слід, як правило, застосовувати сталі з підвищеною стійкістю проти корозії.

13.46 *. Монтажні кріплення конструкцій будівель і споруд з підкрановими балками, що розраховується на витривалість, а також конструкцій під поїзди слід здійснювати на зварюванні або високоміцних болтах.

Болти класів точності В і С в монтажних з'єднаннях цих конструкцій допускається застосовувати:

для кріплення прогонів, елементів ліхтарний конструкції, зв'язків по верхніх поясах ферм (при наявності зв'язків по нижніх поясах або жорсткій покрівлі), вертикальних зв'язків по фермам і ліхтарям, а також елементів фахверка;

для кріплення зв'язків по нижніх поясах ферм при наявності жорсткої покрівлі (залізобетонних або армованих плит з пористих бетонів, сталевого профільованого настилу і т. п.);

для кріплення кроквяних і підкроквяних ферм до колон і кроквяних ферм до підкроквяних за умови передачі вертикального опорного тиску через столик;

для кріплення розрізних підкранових балок між собою, а також для кріплення їх нижнього пояса до колон, до яких не кріпляться вертикальні зв'язку;

для кріплення балок робочих площадок, що не піддаються впливу динамічних навантажень;

для кріплення другорядних конструкцій.