Нержавіюча аустенитная сталь

Підвищення вмісту хрому, введення титану, ніобію, кремнію, танталу, алюмінію і молібдену сприяють утворенню феритної фази. Збільшення вмісту нікелю, введення азоту, вуглецю, марганцю, навпаки, сприяють розширенню області існування аустеніту і його більшої стійкості. Легуючі елементи по ефективності їх аустенітообразующего впливу розташовуються в слід. послідовності (із зазначенням умовних коеф.): вуглець (30), азот (26), нікель (1), марганець (0,6-0,7), мідь (0,3). Феррітообразующіе елементи: алюміній (12), ванадій (11), титан (7,2-5), кремній (5,2), ніобій (4,5), молібден (4,2), тантал (2,8), вольфрам (2,1), хром (1).

Виділення карбідів з твердого розчину (аустеніту) викликає зміна в ньому концентрації легуючих елементів, що може викликати часткове структурний перетворення і зміна магнітності, особливо в сплавах, що лежать поблизу кордону між областями y

Нержавіюча аустенитная сталь проміжної групи (00Х18Н10, 00Х17Г9АН4, 0Х17Н5Г9БА) при кратковрем. нагревах протягом 5-30 хв. не набуває великої схильності до міжкристалітної корозії. Це дозволяє проводити зварювання без небезпеки виникнення міжкристалітної корозії в зварному з'єднанні і зоні тримаючи. впливу, якщо вона проводиться досить швидко.

Міцність хромонікелевої сталі можна значно підвищити наклепом при холодної прокатки, волочіння, штампування. При цьому вь може досягати 120 кг! Мм2 для листа і стрічки, 0о, 2 збільшується до 100-120 кг! Мм2у пластич. властивості при цьому падають б з 50- 60% до 10-18%. Однак цього запасу пластичності досить для виготовлення деталей. Для дроту збільшується до 180 260 кг! Мм2. У порівнянні з нержавіючої ферритной і полуферрітной сталлю

Сталь 2Х13Г9Н4 застосовується для виготовлення високоміцних конструкцій, гл. обр. з холоднокатаної профілюючих. стрічки. Міцність і твердість цієї сталі зростають при холодній деформації більш інтенсивно, ніж у хромонікелевої сталі типу 18-8. Тому при холодної прокатки стрічок не слід допускати великих ступенів деформації щоб уникнути надмірної втрати пластичності.

Ця сталь надійно працює в умовах глибокого холоду, широко застосовується в харчовій пром-сті. Зберігає високі механічні. св-ва до 450 °. Має схильність до міжкристалітної корозії, тому служить гл. обр. для виготовлення деталей, з'єднання яких брало здійснюється за допомогою точкового або роликового зварювання. З тієї ж причини при тримаючи. обробці холоднокатаної стрічки слід застосовувати покращення. швидкості охолодження.

У наплавленого металу шва зварного з'єднання сталі з титаном, що має двофазну структуру (у + а), можливо a - ^ a - перетворення при довгих, нагріванні в інтервалі помірних темп-р (650-800 °), що повідомляє зварювальному шву високу крихкість. Для відновлення в'язкості зварного шва і підвищення корозест. стійкості рекомендується застосовувати стабілізуючий віджитого при темп-ре 850-900 °. Він дуже корисний також для зняття наклепу і усунення розтріскування від корозії під напругою в середовищі киплячого хлористого магнію і ін. Середовищах, що містять іони хлору.

Хромомарганцовонікелевая сталь з присадкою ніобію 0Х17Н5Г9БА має покращення. опір міжкристалітної корозії і високу корозест. стійкість в зварних з'єднаннях, які працюють в азотної к-ті. Повного імунітету проти міжкристалітної корозії при довгих, впливах небезпечних темп-р сталь не має, показує схильність до міжкристалітної корозії після довгих, нагріву при 500-750 ° (рис.7). При високих температурах володіє приблизно такими ж механічні. св-вами, що і хромо- нікелеві сталі типу 18-8.

Сталь Х14Г14НЗТ має покращення. міцність і високу пластичність, не схильна до міжкристалітної корозії і може застосовуватися для виготовлення зварних деталей без подальшої термічної. обробки. Механічний. св-ва цієї сталі можуть бути підвищені прокаткою в холодному стані. Нагрівання в інтервалі темп-р 500-700 ° не змінює механічні. св-в стали при кімнатних температурах. Сталь виготовляється у вигляді прутків, листів і стрічки, добре зварюється усіма видами зварювання при застосуванні зварювального дроту зі сталі типу 18-8 без ніобію або з ним.

Хромонікельмолібденових стали добре зварюються із застосуванням в якості зварювального матеріалу присадного дроту того ж складу.

Літ. Хомишина Ф. Ф. Нержавіючі стали, М. 1963; його ж, «Якісна сталь», 1934, № 4; 1935 № 1; Xімушін Ф. Ф. та Курова О. І. там же, 1936, №6; Хомишина Ф. Ф.2 Ратнер С. І. Рудбах 3. Я. «Сталь», 1939, № 8, с . 40; Медовар Б. І. Сварка хромонікелевих аустенітних сталей, 2 видавництва. Київ - М. 1958; Металознавство і термічна обробка стали. Довідник, 2 видавництва. т. 2, М. 1962; SchaefflerA.L. «MetalProgr.», 1949, v. 56, № 5, р. 680; PostС. В. Е, Ь е г 1 уW.S. «Trans.Amer. Soc. Metals », 1947, v. 39, p. 868; Symposium on the nature, occurrence and effects of sigma phase, Phil. 1951 (ASTM. Special techn. Publ. № 110); Symposium on evaluation tests for stainless steels, [N. Y.], 1950 (ASTM. Special techn. Publ. № 93); Rosenberg S. J. D a r r J. H. «Trans. Amer. Soc. Metals », 1949, v. 41, p. 1261; До r 1 v про b про k V. N. Linkoln R. А. там же, 1937, v. 25, № 3.